現(xiàn)代鑄機采用了最先進(jìn)的裝備技術(shù)和工藝。這些先進(jìn)的技術(shù)和工藝包括彈簧導(dǎo)向共振結(jié)晶器，該結(jié)晶器采用了新型的節(jié)約空間的設(shè)計。液壓驅(qū)動使振動參數(shù)不斷改進(jìn)，從而可以獲得無表面裂紋的板坯。Cyberlink扇形段是這些新技術(shù)中的亮點，可以生產(chǎn)高級別的鋼種，為抗HIC鋼的研究開發(fā)提供條件，另外該技術(shù)還可以減輕輥子的磨損，下面就由賢集網(wǎng)小編我來說說！

而結(jié)晶器振動系統(tǒng)在安裝之前首先在制造車間進(jìn)行了組裝和動態(tài)測試。用三軸加速傳感器檢測了結(jié)晶器的位移精確度，檢測了兩個升降架之間的相位差，對加速器的時序進(jìn)行了分析。工廠檢測獲得了理想的結(jié)果。振動參數(shù)可以在操作室里進(jìn)行在線設(shè)置。

水平區(qū)扇形段在連鑄機矯直扇形段的下游，擁有卓越的力學(xué)性能。上框架通過布置成一定角度的cyberlinks控制，側(cè)框架應(yīng)用了連鑄機常用的形式。上框架的導(dǎo)向裝配保證了它在鑄流中的自動對中功能。

另外，去掉升降橫梁使驅(qū)動輥和上框架成為一體，每個cyberlink扇形段不超過4個液壓缸。cyberlink扇形段布置在液芯區(qū)域的下端部，通過聯(lián)合控制cyberlink的位置和受力來驅(qū)動，使動力扭矩安全地傳遞到鑄流甚至是完全凝固的鑄坯上。為cyberlink技術(shù)設(shè)計了新型的分段載荷控制，該控制使得張緊力矩在不同的驅(qū)動輥上優(yōu)化分布。在這種控制方式下，實際檢測的每個cyberlink扇形段液壓缸的壓力差別很大，這與工藝過程、動態(tài)輕壓下以及力的即時作用有關(guān)。

液芯端位置的確定：鑄流的機械和動態(tài)性能隨著其位置的變化而變化。根據(jù)這一原理可以確定液芯端位置。為此，cyberlink扇形段的上框架以0.2mm的振幅進(jìn)行振動。振動滯后區(qū)域可以通過液壓缸的壓力和位置的相移計算出來，液芯端的位置通過滯后區(qū)域的尺寸來確定，靜態(tài)或非靜態(tài)方法的計算結(jié)果都是有效的。

用靜態(tài)方法計算時，連續(xù)生產(chǎn)條件下的cyberlink扇形段會產(chǎn)生快速振動。生產(chǎn)條件發(fā)生變化時用非靜態(tài)方法計算，鑄速相應(yīng)地也跟著變化，cyberlink扇形段的振動在一個較長的周期內(nèi)完成。運行結(jié)果表明，由于振幅較小，上框架的振動不會影響板坯的內(nèi)部質(zhì)量。

連鑄機的鑄坯質(zhì)量很大程度上取決于鑄坯的凝固過程和冷卻系統(tǒng)?，F(xiàn)代概念的高效連鑄機對鑄流導(dǎo)向系統(tǒng)的噴嘴系統(tǒng)提出了嚴(yán)格的要求，當(dāng)鑄流剛從水冷結(jié)晶器中出來時，其坯殼還比較薄，當(dāng)它通過噴霧冷卻系統(tǒng)及其他的熱傳導(dǎo)機制后到達(dá)鑄流導(dǎo)向系統(tǒng)的終端時完全凝固。實現(xiàn)這一結(jié)果得益于動態(tài)凝固計算（DSC）冷卻模型的應(yīng)用，該模型負(fù)責(zé)控制操作系統(tǒng)。

冷卻方式：整個鑄流導(dǎo)向系統(tǒng)分成16個噴霧區(qū)。在第3到5噴霧區(qū)，每個區(qū)沿寬度方向被分成3個控制系統(tǒng)。在第1噴霧區(qū)（噴霧環(huán)）和第2噴霧區(qū)（窄面）配備了單流噴嘴，為了在鑄流導(dǎo)向系統(tǒng)區(qū)域達(dá)到良好冷卻效果，使用了平面噴射形噴嘴，而且第2噴霧區(qū)使用了全錐形噴嘴。第3到16噴霧區(qū)（扇形段第0到12段）的冷卻方式為氣霧冷卻，在鑄流導(dǎo)向水平區(qū)域即第13到16噴霧區(qū)（扇形段第8到12段）使用規(guī)定的低密度水。在第3到12噴霧區(qū)（扇形段第0到7段）噴霧寬度可以達(dá)到實際板坯的寬度，在第13到16噴霧區(qū)（扇形段第8到12段）噴霧寬度沒有達(dá)到實際板坯的寬度。

根據(jù)板坯寬度預(yù)設(shè)噴霧寬度設(shè)定值：板坯的寬度范圍為850～2100mm（冷尺寸）。第1噴霧區(qū)的噴霧寬度能夠覆蓋最大寬度的板坯。在板坯寬度較小時，第3到12噴霧區(qū)的噴霧寬度可以根據(jù)實際板坯寬度進(jìn)行噴霧，在第3到5噴霧區(qū)（扇形段第0到1段）通過控制系統(tǒng)進(jìn)行噴霧寬度控制，同時在第6到12噴霧區(qū)（扇形段第2到7段）通過邊部遲滯方式進(jìn)行噴霧寬度控制。在第3到5噴霧區(qū)域通過依賴于板坯寬度的控制系統(tǒng)冷卻。依賴于板坯寬度的供水修正系數(shù)可以通過動態(tài)凝固計算模型計算出來。在第6到12噴霧區(qū)采用邊部遲滯方式進(jìn)行冷卻控制，即噴霧區(qū)的邊部噴嘴根據(jù)板坯的實際寬度確定開或不開，依賴于板坯寬度的供水修正系數(shù)作為板坯寬度的函數(shù)可以自動選擇，因此可以減少這些噴霧區(qū)的設(shè)定值數(shù)量。

結(jié)晶器液面控制：結(jié)晶器液面穩(wěn)定是板坯表面獲得高質(zhì)量的基本條件。結(jié)晶器液面波動大多數(shù)情況下會引起鑄坯表面裂紋和保護(hù)渣夾渣。為了消除這些因素對質(zhì)量的影響，西馬克?德馬克公司開發(fā)了自己的結(jié)晶器液面控制系統(tǒng)，應(yīng)用了特殊的工藝控制算法。為了提高控制精度和操作可靠性，同時采用了兩個結(jié)晶器液面測量儀表。

結(jié)晶器寬度在線調(diào)節(jié)：為了提高生產(chǎn)的靈活性，需要進(jìn)行結(jié)晶器的調(diào)節(jié)。在澆鑄時，窄面錐度根據(jù)鑄速、澆鑄鋼種、澆鑄斷面進(jìn)行調(diào)節(jié)。在寬度變化期間，應(yīng)用了一種特定的寬度變化策略以使鋼水損失保持在一個較低的水平。這種優(yōu)化的斷面寬度變化不需要降低拉速。高的調(diào)節(jié)速度使寬度變化較大時仍具有較短的楔形長度。漏鋼預(yù)報：結(jié)晶器熱通量的測量及其3D圖像在投產(chǎn)期間發(fā)揮了良好的作用。結(jié)晶器上安有熱電偶測量結(jié)晶器內(nèi)的溫度分布，熱通量圖像可以顯示結(jié)晶器內(nèi)部的變化，可以早期檢測到可能發(fā)生的漏鋼。同時，這些檢測結(jié)果為進(jìn)一步開發(fā)鋼種、保護(hù)渣、浸入式水口提供了重要信息。

液壓扇形段調(diào)節(jié)和軟壓下：為了消除剩余凝固期間偏析元素對質(zhì)量的影響，在澆鑄某些鋼種時應(yīng)用了軟壓下。軟壓下通過液壓調(diào)節(jié)cyberlink扇形段而實現(xiàn)，由于2級動態(tài)凝固計算模型和工藝控制系統(tǒng)之間的相互作用，軟壓下可以在相對正確的位置實現(xiàn)。